ВОДНЫЙ РЕЖИМ И КАЧЕСТВО ПАРА КОТЛОВ Надежная и экономичная работа котла и паровой турбины возможна при обеспечении отсутствия внутренних отложений на поверхностях нагрева, снижении до возмож¬ного минимума коррозии конструкционных материалов и получении в котле пара высокой чистоты. Эти задачи ре¬шаются организацией рационального водного режима, включающего в себя надлежащую обработку питательной воды в сочетании с определенными конструктивными ме¬
роприятиями и соответствующую очистку питательной и до¬бавочной воды от имеющихся в них газообразных и твердых примесей. Последние могут находиться как в растворен¬ном, так и взвешенном состоянии. 12.1. ОБРАЗОВАНИЕ НАКИПЕЙ И ТРЕБОВАНИЯ К ПИТАТЕЛЬНОЙ ВОДЕ Образование накипи. Вместе с питательной водой в кот¬лы поступают ра
... Читать дальше »
Вертикальная циклонная топка (рис. 21-14) предназна¬чена для сжигания угрубленной угольной пыли (#90^304-40%). Каме¬ра сгорания выполнена в виде вертикального циклона и расположена» под камерой охлаждения. Циклонная камера и присоединительная гор¬ловина /, в нижней части которой размещается шлакоулавливающая решетка, а верхняя—служит камерой дожига- ния, экранированы и футерованы. Камера охлаждения выполнена с открытыми экранами. Прямоточные щелевые горелки 2 располо¬жены тангенциально на боковых стенах в верхней части камеры сгорания. Первичный воздух с угольной пылью подается через го¬релки со скоростью 25—35, а вторичный — 40—60 м/с. Продукты сгорания из циклонной-камеры выходят через горловину 1 вверх, пере-ходя последовательно в камеру дожигания и охлаждения. Горл
... Читать дальше »
Вертикальные цилиндрические предтопки отличаются высокой эко¬номичностью работы, выгорание топлива достигает 97—98% при сжигании бурых и каменных углей и 90% при сжигании АШ. Коксовый остаток догорает в футерованной части камеры охлаждения. Суммарные топочные потери при сжигании бурых и каменных углей небольшие и составляют ^3+^4^0,5%, а при сжигании АШ — <74«*3%. , Расчетные характеристики циклонных и двухкамерных топок при^ ведены в табл. 21-2. > Бes учета возврата уноса: * Меньшие значения—-для прямого вдувания и при разомкнутой схеме пыл
... Читать дальше »
Топки с вертикальными цилиндрическими предтопками Вертикальный циклонный предтопокВТИ (рис. 21-11)»' выполняется цилиндрическим £ц*=2*25-г-3,25 м и высотой (3,5-5-5)£>ц1 Экранные трубы предтопка ошипованы и футерованы карборундом, Производительность циклона по пару 16—20 кг/с. Для парогенератора Б—700 кг/с (2500 т/ч) блока 500 МВт принято 12 предтопков с произ¬водительностью каждого 58 кг/с (208 т/ч). При парогенераторах про¬изводительностью до 66 кг/с (240 т/ч) предтопки располагают перед фронтом, а при большей — встречно со стороны боковых
... Читать дальше »
По режимным параметрам даются следующие рекомендации: тем¬пература подогрева воздуха 350—400°С; избыток воздуха ац=* = 1,05^-1,1. Расход первичного воздуха принимается равным 15% общего рас¬хода воздуха на горение при нормальной производительности незави¬симо от нагрузки для поддержания постоян. «ой скорости на выходе из горелок. Так как скорость вторичного воздуха на входе в камеру составляет ^2=130-5-150 м/с, то эти топки снабжаются высоконапорными вентиляторами с напором '10—20 кПа. Поэто¬му расход энергии на 10—12% выше, чем у обычных пылеугольных парогенераторов.. Преимуществом горизонтальных* циклон^ ных топок- по сравнению с другими типами циклонных предтопков является возможность сжигания дробленки, а недостатком — высокое гидравлическое сопротивление. П
... Читать дальше »
Для упрощения конструкции перешли к горизонтальному расположе¬нию циклонов. С этой же целью отказались от шлакоулавливающих пучков и на мощных парогенераторах перешли к встречному располо¬жению нескольких циклонов на фронтовой и задней стенах нижней ча¬сти топочной камеры, суженной в упрощенную камеру дожигания без шлакоулавливающего пучка (рис. 21-9). В случае сжигания гру¬бой пыли (1/?9о<30°4), обыч¬но приготовляемой в биль-ной мельнице, применяются щелевые горелки, распола¬гаемые ниже сопл вторично» го воздуха. При этом обес¬печивается более
... Читать дальше »
На рис. 21-8 приведено распределение, вращательных скоростей в диаметральном сечений камеры; ^ вдоль по радиусу сильно изме¬няется. п — показатель степени, изменяется от +1 до —1. . Вектор максимальной скорости И^макс с местоположением в точке,. > лежащей на окружности с радиусом, примерно равным ■Гмакс~1/з/?ц, делит эпюру скоростей на две части, имеющие различный закон изме¬нения Wt от радиуса. В периферийной части потока от r=Rn до г=?= з^макс с уменьшением г скорость вращения увеличивается. В этой об¬ласти показатель степени п переменный и изменяется в пределах 1—0; участок с л=1 соответствует потенциальному вращению. В центральной части потока от г=га до г=0 вращательное дви¬жение газов близко к квазитвердому, т. е. вращательная скорость уменьшается до нуля на оси
... Читать дальше »
